РАСЧЕТ предела текучести по з-ну КУЛОНА - 2

Разговоры на отвлеченные темы

Модераторы: morozov, mike@in-russia

Аватара пользователя
venjuu
Сообщения: 326
Зарегистрирован: Вт ноя 13, 2007 18:46
Контактная информация:

РАСЧЕТ предела текучести по з-ну КУЛОНА - 2

Номер сообщения:#1   venjuu » Ср сен 08, 2010 22:35

Прошу великодушно извинить за частое сбивание Вашего форума на другие темы.

Приведенные ниже материалы были в первоначальной форме закрыты для обсуждения здесь ранее(при более 12 тыс. просмотров), но после доработки и обнародования, доложенные на различных профильных собраниях, собирают разноречивые мнения.

С одной стороны при личном докладе на XVII Международной конференции ?Физика прочности и пластичности материалов? (г.Самара, Россия, 2009 г.) было получено мнение, что данные материалы противоречат физике твердого тела.

С другой стороны с авторитетной академической точки зрения данные материалы к физике твердого тела не относятся в таком виде.

p.s. прошу простить за лирику.

Материалы опубликованы в таком виде
Венец Ю.С. Расчетный метод оценки структуры и механических свойств аустенитных и углеродистых сталей. // Труды 3-й международной научно-технической конференции ?Металлофизика, механика материалов, наноструктур и процессов деформирования МЕТАЛЛДЕФОРМ ? 2009(Самара, СГАУ, 3-5 июня 2009г.? Т.1. Самара: издательство учебной литературы, - 2009, - С.21-30.

РАСЧЕТНЫЙ МЕТОД ОЦЕНКИ СТРУКТУРЫ И МЕХАНИЧЕСКИХ СВОЙСТВ АУСТЕНИТНЫХ И УГЛЕРОДИСТЫХ СТАЛЕЙ
Венец Ю.С. СJSC ?CENTRAVIS PRODUCTION UKRAINE?

АННОТАЦИЯ: Предложен новый метод для расчета механических свойств материалов по закону Кулона на примере теоретического значения прочности железа и фактических для основных структур литых сталей, для которых в ряду аустенит с равноосной или дендритной макроструктурой, феррит, перлит, бейнит, мартенсит высказана причина их структурных превращений как добавление в трехосевой системе координат или троичном исчислении одной внутриатомной связи в ряду от 6/3 до 11/3. Для указанных структур определены направления силы Кулона и направления их проекций в начале растяжения и при разрыве материала, а также направления связей в аустените и феррите железа и указаны принимающие в их формировании d-подорбитали. Показано производность дислокационной плотности от количества атомов в зерне и скорости света. На примере аустенитных сталей на основе твердого раствора в различных состояниях показано, что метод позволяет неразрушающим способом определять средний диаметр зерна и плотность дислокаций по замеру твердости и химическому составу.
КЛЮЧЕВЫЕ СЛОВА: Микро-и макроструктура, пределы текучести и прочности, закон Кулона, уравнение Холла-Петча.
?Днепропетровской школе высокоазотистых сталей посвящается?
1. Введение.
Контроль механических свойств изделий из стали является основой проверки ее конструкционной надежности как при изготовлении, так и при использовании. В первом случае это возможно обеспечить натурными исследованиями, обеспечив технологический запас изготавливаемого материала для последующих способов контроля, как правило разрушающего. Однако при оценке надежности эксплуатировавшегося изделия, как правило не единичного, а являющегося составной частью исследуемой конструкции, различные их участки могут изменить свои свойства различным образом. Но даже при наличии их на удовлетворительном уровне разрушающий контроль части изделия делает невозможным его дальнейшую эксплуатацию. Известные методы неразрушающего контроля как ультразвуковой, токовихревой и т.п. занимают какой-то срок и зачастую не всегда доступны.
При этом до настоящего времени не вызывает сомнения проверенная на многочисленных опытных данных функциональная взаимосвязь анализируемых прочностных характеристик стали от микроструктурных факторов как размер зерна и плотность дислокаций, зависящих в свою очередь от атомного строения основы, легирования, а также технологических параметров ? кристаллизации, деформации и термообработки. При этом в анализе рабочих коэффициентов этих функций для практических расчетов ограничиваются, в основном, корреляционными зависимостями от многих факторов, основные из которых легирование, степень деформации и термообработка[1,2].
Для установления коррелятивной связи на более глубоком уровне между особенностями электронного строения изолированных атомов, микроструктурой и свойствами вещества до настоящего времени сформулировано большое количество модельных представлений. При этом при попытке объяснить свойства объединений атомов в компактное твердое тело столкнулись с определенными трудностями в связи с тем, что при этом хорошо изученная энергетическая структура электронов изолированных атомов претерпевает существенные изменения[1].
В расчетах предела текучести малодеформированной коррозионностойкой аустенитной стали учитывалась справедливость закона Кулона для взаимодействий ядер и электронных оболочек атомов стали[3] без внимания на микроструктуру металла, а расчеты предела текучести металлических и неметаллических монокристаллов на основе законов Кулона и Гука в работе [4] не применимы для расчета в структурах реальных сталей.
Противоречия упомянутых моделей нивелированы в данной статье.
2. Суть модели.
Используя закон Кулона и знания о формировании кристаллической решетки атомами металлов, отдающих электрон для образования межатомной металлической связи, ранее методом итераций определена формула для расчета предела текучести аустенитной стали[3] :
\sigma _{0,2}^R = \frac{{\frac{2}
{5} \cdot \frac{1}
{2} \cdot }}
{{4 \cdot {\pi ^2} \cdot {\varepsilon _0}}} \cdot \frac{{{{\left( {e \cdot \sum {{q_i} \cdot i} } \right)}^2}}}
{{{{\left( {\sum {{r_i} \cdot i} } \right)}^4}}}
____________(1):
где е ? заряд электрона, равный 1,602?10?19, Кл;
{{\varepsilon _0}}? магнитная проницаемость вакуума, равная 8,854?10?12, Ф/м;
qi ? доля заряда i-го элемента, принимаемая в расчет;
ri ?радиус атома i-го элемента;
i ? атомная доля i-го элемента;
К ? проекционный множитель.
Для расчета взята пара соседних атомов, между которыми при растяжении сила Кулона предполагается действующей между внешней электронной орбиталью и ядром атома, то есть на расстоянии радиуса атома. Площадью приложения силы притяжения принимается площадь сечения атома.
Значения qi и ri приведены в таблице 1.
*****************
Изображение
Значение коэффициента 2/5 в (1) вытекает из разделения d?орбитали на две подорбитали с 4 и 6 галтелями eg и t2g соответственно с вероятным участием только первой в формировании предела текучести[3]. Значение коэффициента 1/2 в уравнении (1) объясняется делением электронной конфигурации гамма?железа на две равнозначные подструктуры[5]. Значение проекционного множителя К показывает отличие величины силы Кулона между атомами от ее проекции на направление растяжения решетки. В литом или мало-деформированном аустените множитель К приняли равным 1, полагая, что растяжение в ГЦК?решетке происходит по направлению [110] действия силы Кулона по линии контакта соседних атомов[3]. Значение доли заряда железа объяснимо коллективизацией одного электрона его атомов для формирования электронного газа в решетке. При расчете доли заряда для атомов замещения учитывали общее число электронов в i-элементе(знаменатель) и их отличие от числа электронов в атоме железа, а также отклонение фактической атомной массы от парности количества протонов и нейтронов, соответствующей изменению положения элемента в периодической таблице Менделеева относительно атома железа. Доля заряда атома внедрения i-го элемента рассчитывается как произведение количества электронов на внешней орбитали с количеством окружающих атомов а также суммы произведения с количеством электронов на их полуорбиталях, вступающих в связь с внедренным элементом. Для бора и углерода количество окружающих атомов равно 2, а для азота 4. Это, по-видимому, может свидетельствовать о линейности взаимодействий внедренных атомов бора и углерода и объемности для азота, что вполне можно отнести к объяснению анормальности повышения пределов текучести стали с сохранением уровней сужения и удлинения при легировании азотом по сравнению с легированием углеродом и бором.
Полученные зависимости позволили обосновать изменение предела текучести стали типа 18-10 при легировании различными элементами, экспериментально полученные в работе [6], а также дополнить их путем расчета влияния хрома, никеля и титана как основных легирующих элементов сталей рассматриваемого класса. Справедливость формулы (1) для различных аустенитных коррозионно-стойких сталей приведены в предыдущей работе[3], где подтверждены анализом сходимости расчетных и фактических данных.
Коэффициент К для проката после аустенизации в 1100?С определен в [3] как \sqrt {3/2}. Предположили, что его изменение со значения 1 происходит в решетке ГЦК за счет смены направления [110] на направление [111].
Для определения структурного коэффициента в довольно упрочненном состоянии было проанализированы данные 34 образцов с различных пакетов из одной плавки отлитой в слиток стали марки 02Х18Н10, откованной на заготовку ?180мм, отпрессованной на размер 95х12,5мм холодно-катанной по принятой на предприятии 5 уменьшающимся маршрутам и примерно одинаковой степенью деформации на каждом до готового размера 20х2,5мм и прошедшей аустенизацию при 1100?С и последующую правку.
Частотное распределение уровня предела текучести от 240 до 343 МПа было ?нормальным?, что свидетельствует об однородности микроструктуры, при среднем его значении 289МПа, а расчетное значение для литого металла по формуле (1) было 205,2МПа, то есть коэффициент К после упрочнения аустенита без термообработки после упрочнения при правке равен \sqrt 2. Изменение его значения со значения 1 по аналогии с прошедшим аустенизацию деформированным металлом происходит в решетке ГЦК за счет смены направления [110] на направление [100].
Найдем взаимосвязь структурного коэффициента К со структурой стали на примере аустенитной стали типа Х18Н10 на основе твердого раствора. В таблице 2 исходя из знания учета влияния химического состава металла труб по формуле (1) для аустенитной коррозионностойкой стали в различных состояниях издлелий приведены фактические средние значения структурного коэффициента по формуле (1).
*********************
Изображение
В качестве наиболее стабильной структуры в зависимости от температуры аустенизации была принята величина в 1060?С[7].
Влияние величины зерна d или количества атомов Nat на структурный коэффициент в комплексе с влиянием химического состава и размеров на прочность, отображено на рис.1 и описывается следующим уравнением.
{\text{K}} = \frac{{{\text{0}}{\text{,00205}}}}
{{\sqrt {\text{d}} }} + 0,80 = \frac{{{\text{54}}{\text{,4}}}}
{{\sqrt {{\text{Nat}}} }} + 0,80
, R=0,995_____________(2)
Справедливость зависимости виду Холла-Петча свидетельствует о соответствии размеров зерен и пределов текучести приведенных точек значений, то есть о достоверности приведенных данных.
Количество атомов Nat по длине зерна d аустенита было рассчитано исходя из размера ячейки ГЦК-железа в 3,56ангстрема и количества 4 атомов в ней[8].
При экстраполяции данной зависимости до размеров одного атома коэффициент согласно (2) равен 55,2, что соответствует средней атомной массе анализируемой стали типа Х18Н10.
Расчет теоретической прочности железа выполнен по формуле:
\sigma _B^{teor} = \frac{{(1/2) \cdot 55,85}}
{{4 \cdot {\pi ^2} \cdot {\varepsilon _0}}} \cdot \frac{{{{(e/26)}^2}}}
{{{r_{Fe}}{{_i}^4}}}
,__________________(1?)
где 55,85 ? атомный вес железа.
Расчетное значение прочности железа по формуле (1?) составляет 12,8ГПа и практически совпадает со значением рассчитанной Я.И. Френкелем теоретической в 13ГПа[8], которое близко к достижению к прочности бездислокационных кристаллов ? "усов" железа. Основой таких расчетов было положено значение такого структурно нечувствительного показателя материала как модуль нормальной упругости(модуля Юнга) при сдвиге материала.
Отсутствие коэффициента 2/5 в (1?) можно расценить как принятие во внутриатомных взаимодействиях всех орбиталей атома. Проекционный коэффициент 1 может говорить о действии силы Кулона по направлению разрыва. Значение 55,85 как атомная масса железа и количество его протонов и нейтронов может свидетельствовать о принятии не одним коллективизированным электроном, а всеми протонами ядра в участи в осуществлении связи в бездефектных кристаллах. То есть согласно (2), единичное зерно в структуре стали является моделью единичного атома, то есть бездислокационной структуры. Проекционный коэффициент К модели прочности исходя из этих предпосылок следует, по-видимому, считать и как структурный коэффициент, и как средневзвешенный показатель электронной плотности в структуре группировок протонов, нейтронов и электронов атомов в составе стали, отражающий на квантовом уровне ее структурное состояние.
Проекционные множители для пределов текучести и прочности, направление силы Кулона и ее проекций для основных структур сталей в литом состоянии в ряду: аустенит при равноосной или дендритной макроструктуре, феррит, перлит, бейнит, мартенсит приведены в таблице 3.
*******************
Изображение
Их значения(проэкционных или структурных множителей) пропорциональны соответствующему ряду дробей от 6/3 до 11/3 с разницей в числителе на единицу как числа направлений действия внутри атома в трехосевой системе координат решетки куба или же при троичном исчислении.
Значения коэффициентов для сталей были определены из частотного распределения фактических значений пределов текучести и прочности испытательных образцов от порядка сотни труб различных плавок исходя их производственного опыта цеха по производству центробежно-литых труб. Отметим, что структура феррито-перлитной стали 45 в условиях отливки в стационарный слиток в условиях отливки в водоохлаждаемый кокиль после нормализации фактически колебалась от феррито-перлитной до перлито-бейнитной в зависимости от места вырезки образца для испытаний с различными по толщине стенки микроструктурными зонами в зависимости от скорости охлаждения в соответствии с термокинетическими диаграммами распада аустенита. Пределы колебаний структурных коэффициентов не выходили за рамки определенных для феррита и мартенсита. Значение К для последнего было подтверждено при определении фактических механических свойств для мартенситной марки 9Х1. Максимумы частот прочностных свойств для аустенита, позволившие определить структурные коэффициенты для равноосной и дендритной макроструктур, также были зафиксированы при определении механических свойств образцов для испытаний при варьировании места их вырезки по толщине стенки трубы с соответственно различными макроструктурными зонами.
Из анализа таблицы 3 видно, для аустенитных сталей в отличии от предела текучести[3] в формировании прочности участвуют обе аустенитные подструктуры, а комбинация значения \frac{2}
{{\sqrt 3 }}
в виде {\left[ {\left( {\frac{2}
{{\sqrt 3 }} - 1} \right) \cdot \frac{2}
{{\sqrt 3 }}} \right]^3} \cdot \frac{2}
{{\sqrt 3 }}
равна 65,8∙10-4, что практически равно величине 65∙10-4 как экспериментально установленной величине ресурса пластичности аустенитного металла в виде максимального относительного изменения объема металла ?V/V после бездефектной холодной периодической прокатки[9]. Данное выражение может отражать интегральный предел изменений размера и длины связей, которые по трем направлениям структурно перенаправляются с [1;1;1] на [1;0;0], совместно с увеличением заряда зерна при измельчении макроструктуры подобно изменению от равноосной до дендритной макроструктур в литом состоянии.
Отметим производность параметров решеток ОЦК-и ГЦК-железа при нормальных условиях в 2,86 и 3,56 ангстрема соответственно[8] от величины радиуса атома железа RFe в 1,241 ангстрема:
2,86 = R \cdot 2 \cdot \frac{2}
{{\sqrt 3 }},(\Delta = 0,2\% )
3,56 = R \cdot 2 \cdot \left( {1 + \frac{{\sqrt 3 }}
{{2\sqrt 2 }} \cdot \frac{1}
{{\sqrt 2 }}} \right),(\Delta = 0,1\% )
То есть в параметр решетки ОЦК-железа вычисляется от размеров атомов, контактирующих по направлениям [0,5;0,5;0,5] и имеющих одинаковые размеры. Для параметра решетки ГЦК-железа приведенные вычисления свидетельствуют о взаимодействиях атомов по направлениям [1,1,0], но различными d-подорбиталями соответственно формуле t2g и eg в равных долях, причем первые ориентированы по направлениям [1,0,0] с длиной равной RFe, а вторые по [1,1,0] с длиной в долях RFe равной \frac{{\sqrt 3 }}
{{2\sqrt 2 }}
. То есть разложение параметра ГЦК-железа подтверждает высказанное ранее в работе [3] предположение о стабильности ГЦК-железа благодаря двум электронным подструктурам.
В основных структурах углеродистых сталей вне зависимости от направленности связей и соответственно проекционного коэффициента растяжение происходит по направлению [1;1;0] в решетке ОЦК, а разрыв по направлению [1;1;1]. Причем для начала текучести металла образца достаточно ослабления одного направления координатной плоскости, а для разрыва ? всех трех направлений . Соотношение направлений [1;1;0] и [1;1;1] равно \frac{{\sqrt 3 }}
{{2\sqrt 2 }}
, что определено как соотношение между длинами d?подорбиталей t2g и eg. То есть возможно утверждать, что растяжение происходит при разрыве одного направления t2g?подорбиталей, а разрыв ? всех 3 направлений eg?подорбиталей. Коэффициенты и направления для бейнита являются средними между перлитом и мартенситом, что подтверждается промежуточностью бейнитного превращения между перлитным и мартенситным[8].
Размер бездислокационных кристаллов железа (?усов?) порядка 1мкм[8] соответствует такому числу его атомов в поперечном сечении, как соотношение суммы масс протона и нейтрона к массе электрона.
Произведение коэффициентов формулы (1) \frac{2}
{5} \cdot \frac{1}
{2}
и структурного коэффициента в значении 0,80 в приближении к размеру зерна, стремящегося к бесконечности, есть величина равная 0,16, что практически равно 1/6 с погрешностью в 4%. Ее значение в случае практического отсутствия влияния границ зерен можно объяснить общеизвестным знанием о коллективизации одного электрона из всех 6 d-электронов железа.
Плотность дислокаций ? исходя из литературных данных колеблется от {10^7} - {10^8} до {10^{12}} соответственно от минимально деформированного металла до прошедшего максимальное деформационное упрочнение[1]. В первом приближении для увеличения ? от состояния с его минимальным значением {10^7} - {10^8} до максимального в деформированном состоянии порядка {10^{12}} предположено по следующей зависимости(таблица 2 и рисунок 1):
\rho = \frac{{\frac{4}
{3} \cdot {{\left( {Na{t^{1}}} \right)}^{3 \cdot \frac{2}
{3}}}}}
{c} \cdot {4^{\frac{{\frac{{\sqrt 3 }}
{{2\sqrt 2 }}}}
{{\sqrt {Nat \cdot {D_{Fe}}^{\frac{2}
{3}}} }}}}
, 1/см2, _____________________(3)
где с ? скорость света в вакууме, 2,98\cdot {10^8}м/с;
DFe ? диаметр атома железа, 2,482ангтрем;
4 ? количество eg-электронов;
Nat1cм ? число атомов железа по длине зерна и в 1 см.
2/3 ? коэффициент перевода плотности дислокаций в объеме на площадь.
Описание зависимости ? по (3) от структурного коэффициента К аппроксимирующей линией получено в следующей зависимости:
\rho = \frac{{\frac{4}
{3} \cdot {{\left( {Na{t^{1}}} \right)}^{3 \cdot \frac{2}
{3}}}}}
{c} \cdot {2^{10K}} \cdot {6^{10K - 11}}
, 1/см2, R=0,9994____________(4)
3. Выводы.
Таким образом, анализ приведенных материалов позволяет подытожить, что структурные показатели материалов при кристаллизации принимают минимальные значения исходя из природы составляющих, а последующие искажения материалов как деформации лишь измельчают зёренную микроструктуру, что в итоге приводит к увеличению ее зарядовой плотности, отражающейся в увеличении как количества связей на внутриатомном уровне и, соответственно, прочностных характеристик, так и отношения зарядового значения матрицы к количеству атомов, на которые оно действует в размерах зерна. Плотность же дислокаций же производна от движущихся электронов в рамках количества атомов в зёрнах и является лишь структурно чувствительным фактором на атомном уровне, который пока только и удалось материально зафиксировать в объединениях атомов как компактное твердое тело с помощью мощнейших средств исследования материалов как электронная микроскопия.
То есть, определенная здесь зависимость и прочности, и размера зерна, и плотности дислокаций от предложенного модельного показателя как структурный коэффициент К позволяет трактовать это как шаг в анализе микроструктуры на уровень электронной конфигурации в области физики твердого тела и считать последний более дискретным (на электронном уровне), чем плотность дислокаций (на атомном уровне). Причем, предлагаемый модельный показатель как структурный коэффициент для реальных структур материалов на примере сталей возможно определять только на основании знаний размера зерна, определяемых с помощью оптических микроскопов как средств, доступных широкому кругу исследователей.
Предложенный же метод функционального описания влияния структуры на предел текучести возможно использовать и в обратном направлении для неразрушающего контроля структуры изделий из стали путем замера ее фактической твердости на любой стадии эксплуатации.
Литература.
1 В.И. Трефилов, Ю.В. Мильман, С.А. Фирстов Физические основы прочности и тугоплавкости металлов. ? Киев: Наукова думка, - 1975, - 316с.
2 С.С.Горелик, Рекристаллизация металлов и сплавов. Москва ?Металлургия? 1978, С.406-453.
3 Венец Ю.С., Трегубенко Г.Н. Прогнозирование механических и коррозионных свойств высокохромистых аустенитных сталей. // Теория и практика металлургии, ? 2007, ? ?4-5, С.124-129.
4 Расчет предела текучести бездефектных монокристаллов. Бадамшин И.Х. Вестник УГА-ТУ. - 2006. - 7, - ?2, - с.54-56.
5 Венец Ю.С. О взаимосвязи растворимости газов в твердом железе и его электронной конфигурацией. // Теория и практика металлургии. ? 2006, ? ?1,2, ? С.38-42.
6 Irvine K.I., Llewellyn D.T., Pickering F.B. High-strength austenitic stainless steels. ? J. Iron and Steel Inst., 1961, v.199, ?2, p.153-175.
7 М. Сесарелли, Р. Сантуччи, А. Беннани Механические свойства коррозионностойкой стали 316L с добавками бора и азота при высоких температурах. // Высокотемпературные механические свойства коррозионностойкой стали для атомной техники. Труды конференции. Пер. с англ. Под ред. Масленкова С.Б., - М.: Металлургия, - 1987, -480с.
8 Гуляев А.П. Металловедение: Учебник для ВУЗов, ? 6-е изд., переработ. и доп. ? М.: Металлургия, 1986, ? 544с.
9 М.В. Попов, С.В. Атанасов, Ю.М.Беликов Совершенствование процесса периодической прокатки труб.: Днепропетровск: ООО Независимая издательская организация ?Дива?, - 2008, - 192с. ? С.15-16.
© Венец Юрий Сергеевич, инженер ?СJSC ?CENTRAVIS PRODUCTION UKRAINE?, Область научных интересов: электрометаллургия стали и ферросплавов, растворимость азота в сталях, термодинамика металлургических систем и процессов.
Последний раз редактировалось venjuu Сб сен 11, 2010 14:06, всего редактировалось 1 раз.

Аватара пользователя
morozov
Сообщения: 30919
Зарегистрирован: Вт май 17, 2005 18:44
Откуда: с Уралу
Контактная информация:

Re: РАСЧЕТ предела текучести по з-ну КУЛОНА - 2

Номер сообщения:#2   morozov » Чт сен 09, 2010 1:05

Предложен новый метод для расчета механических свойств материалов по закону Кулона
Уж не хотите ли Вы сказать, что прочность определяется силами Кулона?
Приведенные ниже материалы были в первоначальной форме закрыты для обсуждения здесь ранее(при более 12 тыс. просмотров)
Количество просмотров ни о чем не говорит. Часто бред Вызывает огромный интерес.
С одной стороны при личном докладе на XVII Международной конференции ?Физика прочности и пластичности материалов? (г.Самара, Россия, 2009 г.) было получено мнение, что данные материалы противоречат физике твердого тела.
Это еще мягко сказано. Я бы выразился резче, но положение модератора не позволяет материться...

Я ж Вам советовал изучить предмет пару лет было достаточно.... тем более у вас есть начальная подготовка на уровне средней школы.
1 В.И. Трефилов, Ю.В. Мильман, С.А. Фирстов Физические основы прочности и тугоплавкости металлов. ? Киев: Наукова думка, - 1975, - 316с.
Расскажите лучше, что Вы там подчерпнули? Поделитесь знаниями?
С уважением, Морозов Валерий Борисович

Аватара пользователя
morozov
Сообщения: 30919
Зарегистрирован: Вт май 17, 2005 18:44
Откуда: с Уралу
Контактная информация:

Re: РАСЧЕТ предела текучести по з-ну КУЛОНА - 2

Номер сообщения:#3   morozov » Чт сен 09, 2010 1:24

И наконец.
"Для указанных структур определены направления силы Кулона..." Жутко интересно между чем действуют эти силы? К чему эта таинственность?
Может металлургам запрещено писать связанные предложения, и это нормально когда аннотация выглядит бессмысленным набором слов?
С уважением, Морозов Валерий Борисович

Аватара пользователя
venjuu
Сообщения: 326
Зарегистрирован: Вт ноя 13, 2007 18:46
Контактная информация:

Re: РАСЧЕТ предела текучести по з-ну КУЛОНА - 2

Номер сообщения:#4   venjuu » Чт сен 09, 2010 19:16

morozov писал(а):
1 В.И. Трефилов, Ю.В. Мильман, С.А. Фирстов Физические основы прочности и тугоплавкости металлов. ? Киев: Наукова думка, - 1975, - 316с.
Расскажите лучше, что Вы там подчерпнули? Поделитесь знаниями?
venjuu писал(а):Для установления коррелятивной связи на более глубоком уровне между особенностями электронного строения изолированных атомов, микроструктурой и свойствами вещества до настоящего времени сформулировано большое количество модельных представлений. При этом при попытке объяснить свойства объединений атомов в компактное твердое тело столкнулись с определенными трудностями в связи с тем, что при этом хорошо изученная энергетическая структура электронов изолированных атомов претерпевает существенные изменения[1].
Трефиловская школа, кстати, в металлофизике сильнейшая на Украине еще со времен СССР. И положение дел особо кардинально по сути цитаты не изменилось, о чем я мог убедиться в личных беседах с его учениками. Так после беседы с одним из них, обладая по воле случая доступом к деформированному аустениту и знаниям о нем, материалы и были дополнены влиянием плотности дислокаций, к которым до сих пор привязывались при анализе прочности.
morozov писал(а):"Для указанных структур определены направления силы Кулона..." Жутко интересно между чем действуют эти силы? К чему эта таинственность?
Может металлургам запрещено писать связанные предложения, и это нормально когда аннотация выглядит бессмысленным набором слов?
я по сути отношу себя к людям с математическим складом ума и логикой, а вот в казуистике слабоват, поэтому и привел всю статью, где:
venjuu писал(а):Для расчета взята пара соседних атомов, между которыми при растяжении сила Кулона предполагается действующей между внешней электронной орбиталью и ядром атома, то есть на расстоянии радиуса атома. Площадью приложения силы притяжения принимается площадь сечения атома.
Известно, что условия, в которых находятся свободные атомы, резко отличаются от условий, когда они приходят в соприкосновение, но энергетические состояния электронов в периодическом поле кристалла можно рассматривать как возникающие из энергетических состояний свободных атомов[Е.М.Савицкий Г.С.Бурханов Металловедение сплавов тугоплавких и редких металлов М.: Наука -1971 ? С.19.]

Аватара пользователя
morozov
Сообщения: 30919
Зарегистрирован: Вт май 17, 2005 18:44
Откуда: с Уралу
Контактная информация:

Re: РАСЧЕТ предела текучести по з-ну КУЛОНА - 2

Номер сообщения:#5   morozov » Чт сен 09, 2010 20:51

к которым до сих пор привязывались при анализе прочности
И будет привязываться надеюсь Вы не верите, что Ваши дилетантские потуги кто-то воспринимает всерьез.
я по сути отношу себя к людям с математическим складом ума и логикой
Надо же! А по текстам этого никак не скажешь. Скорее всего Вам показалось. Человек чуть выше средних способностей может освоить Киттеля за неделю. Квантовую механику за месяц. Кроме того Ваши тексты, даже если отвлечься от полного игнорирования физических законов, производят впечатление не связанного набора утверждений возникших ниоткуда... так что склад ума у вас не математический и математикой Вы не владеете. У Вас явные проблемы с логическим мышлением. Конечно басни хороши для начальства, что б отлынивать от работы... "У меня такой склад ума!"
Известно, что условия, в которых находятся свободные атомы, резко отличаются от условий, когда они приходят в соприкосновение
Попробую угадать. Эта фраза из школьного учебника?
Срочно возьмите справочник и посмотрите что там внутри металла!
А лучше Вам забросить это дело и НИКОГДА не возвращаться к физике. Делайте посильную работу. Читая книжки по материаловедению невозможно изучить физику металлов.
Нет внутри металла атомов! Такая вот беда. И Кулоновские силы не могут удержать кристалл в равновесии.

Только не подумайте, что я с вами полемизирую... я просто Вам вкратце объяснил как далеки Вы по своему развитию от понимания физики металлов. Остальное шелуха. Ибо великий Хемминг сказал: "Главное не число а понимание".
1 В.И. Трефилов, Ю.В. Мильман, С.А. Фирстов Физические основы прочности и тугоплавкости металлов. ? Киев: Наукова думка, - 1975, - 316с.
я так понял Вы и это не осилили... зачем тогда ссылаться?
С уважением, Морозов Валерий Борисович

Аватара пользователя
morozov
Сообщения: 30919
Зарегистрирован: Вт май 17, 2005 18:44
Откуда: с Уралу
Контактная информация:

Re: РАСЧЕТ предела текучести по з-ну КУЛОНА - 2

Номер сообщения:#6   morozov » Пт сен 10, 2010 11:18

Изображение

science_freaks

©der schadenfroh schall (der_sch_shall) ответил на запись в Живом Журнале:
имею достоверную информацию от непосредственного участника событий о том, что этот "леонардо недовинчи" собственной персоной делал доклад в ИМФ НАНУ ? на указанную в посте тему
зы самым приличным отзывом на 5й минуте доклада было "Я не понимаю, почему мы должны слушать весь этот бред!"
______________________________________________________

[info]ice_blackwell
2010-09-10 09:44
Редко встретишь фрика-материаловеда, уж больно это наука проверяемая. Ан нет, нашёлся ведь.

=====
Частотное распределение уровня предела текучести от 240 до 343 МПа
было ?нормальным?, что свидетельствует об однородности микроструктуры,
при среднем его значении 289МПа, а расчетное значение ?R0,2 для литого
металла по формуле (1) было 205,2МПа, то есть коэффициент К после
упрочнения аустенита без термообработки после упрочнения при правке равен
sqrt(2).
=====

Теоретик хренов. С таким разбросом опытных значений надо не среднее искать, а задавать вопросы заводу и лаборатории. Потому что либо технологию не соблюдают, либо испытывают абы как.
_________________________________
hvylya (hvylya) в записи в Живом Журнале:

силы Кулона между чем и чем? В железе? Они там долбанулись совсем?
С уважением, Морозов Валерий Борисович

Аватара пользователя
venjuu
Сообщения: 326
Зарегистрирован: Вт ноя 13, 2007 18:46
Контактная информация:

Re: РАСЧЕТ предела текучести по з-ну КУЛОНА - 2

Номер сообщения:#7   venjuu » Пт сен 10, 2010 13:10

morozov писал(а): ©der schadenfroh schall (der_sch_shall) ответил на запись в Живом Журнале:
имею достоверную информацию от непосредственного участника событий о том, что этот "леонардо недовинчи" собственной персоной делал доклад в ИМФ НАНУ ? на указанную в посте тему
зы самым приличным отзывом на 5й минуте доклада было "Я не понимаю, почему мы должны слушать весь этот бред!"
______________________________________________________
[info]ice_blackwell
2010-09-10 09:44
Редко встретишь фрика-материаловеда, уж больно это наука проверяемая. Ан нет, нашёлся ведь.
=====
Частотное распределение уровня предела текучести от 240 до 343 МПа было ?нормальным?, что свидетельствует об однородности микроструктуры,
при среднем его значении 289МПа, а расчетное значение ?R0,2 для литого металла по формуле (1) было 205,2МПа, то есть коэффициент К после
упрочнения аустенита без термообработки после упрочнения при правке равен sqrt(2).
=====
Теоретик хренов. С таким разбросом опытных значений надо не среднее искать, а задавать вопросы заводу и лаборатории. Потому что либо технологию не соблюдают, либо испытывают абы как.
Теоретики, Вы блин. Да, усреднение статистическими методами вещь тонкая: не всегда средняя температура по больнице дает картину. Как писал Морозов где-то на сайте, инженерные задачи несколько сложнее научных...
Производство - среда многофакторная.
Приведу из основные этапы использованной технологии производства труб производителя с 5% объемов мирового рынка. текучесть этих труб и была "нормально распределена".
Производство нержавеющих труб горячим прессованием
Заготовку режут на длины 360-670 мм, сверлят отверстия диаметры 27 и 50 мм. Заготовка поступает на пресс. В индукционной печи производится нагрев заготовки до необходимой температуры и экспандирование (прошивка): в просверленное отверстие вводят коническую оправку, в результате чего заготовка увеличивается по наружному и внутреннему диаметру и длине ? происходит формирование гильзы.
Полученная гильза подогревается в индукционной печи и подается на ось трубопрофильного пресса. Прессование труб на трубопрофильном прессе производится в один проход с постоянной скоростью. Трубы из аустенитных марок стали охлаждаются в ванне с проточной водой.
Трубы правятся, производится обрезка концов. При обнаружении дефектов поверхность труб ремонтируется путем местной шлифовки.
Производство нержавеющих труб холодной прокаткой
Процесс изготовления труб холодной прокаткой начинается с обточки и расточки трубной заготовки, которые необходимы для удаления дефектного слоя.
Остаточные напряжения, возникшие при обточке или расточке, снимают термической обработкой, после чего трубу подвергают травлению для снятия образовавшейся окалины.
При прокате на станах ХПТ используется холодная и теплая прокатка. Труба нагревается в индукторе, установленном перед очагом деформации, до 200 С. Температура трубы на выходе из стана достигает 500 градусов.
После прокатки трубы проходят термообработку и травление. Циклов прокатки в зависимости от технологических требований может быть один или больше(в нашем примере их было 5).

К тому же добавьте не указанную на сайте, но существующую правку труб в много-КОСОВАЛКОВых ПРАВИЛЬНЫХ МАШИНах(станах), при котором только часть поверхности трубы контактирует с валками и в итоге правки только части трубы упрочняются:
Изображение

Но главным, по-моему, все же является различная скорость охлаждения по толщине или слитка(весом нескольких тонн), или непрерывнолитой заготовки. Уже сейчас об этом можно говорить на основе различия размеров зерен по сечению слитка в литье, да и потом если анализировать нашу или чью-либо статистическую картину всех продеформированных образцов из него.
И следует, к сожалению, отметить, что в этой области(переход от жидкого к твердому) вообще не особо ясен. Это из-за того, что в самом жидком состоянии сталей и сплавов теории до сих пор не было.
Кризис в науке при переходе к постиндустриальному обществу вполне можно наглядно демонстрировать на примере неразрешенной проблемы описания кластеров в стали, экспериментально зафиксированных еще в 60-х годах ХХ века[академики Вертман, Самарин].
Вертман А.А., Самарин A.M. Свойства расплавов железа. М.: Наука, 1969. ? 280с.
Френкель Я.И. Кинетическая теория жидкостей. - Л.: Физматгиз, 1959, 370 с.
В.В. Павлов. О ?кризисе? кинетической теории жидкости и затвердевания. Екатеринбург: УГГГА, 2002. 392 с.
Еланский, Г.Н. Строение и свойства металлических расплавов. Учеб. пос. для вузов, 2-е изд., перераб. и доп. / Г.Н. Еланский, Д.Г. Еланский.- М.: МГВИ, - 2006. - 228 с.
C.A. Дубровский, А.А. Шипельников, А.Н. Роготовский Гипотеза кластерной природы наследственности шихтовых материалов в металлругии черных сплавов. // Вести высших учебных заведений черноземья - 2008 - ?1(11). ? С.89-96.

Авторитетность подобных публикаций не привела по тем или иным причинам к созданию теоретического описания жидкого состояния и расплавы в металлургической теории считаются однородными(гомогенными), а отклонения от этих положений(законы Рауля и Генри) принято исследовать экспериментально. Да и на практике работ с данными материальными объектами во множестве технологических инструкций на выплавку перед отбором проб на химический анализ металл по мере возможности предписано усреднять перемешиванием, что вменяется даже контролировать работникам отделов технического контроля. При невозможности же обеспечения отсутствия ликвации в готовом литье определение его среднего состава предписывается определять путем усреднения из десятков образцов партии(плавки), что нормируется даже в рамках государственных стандартов[например ГОСТ на ферросплавы].

ДЛя наших прочностных свойств еще учтите погрешность определения текучести в потоке всех образцов промышленного предприятия с учетом варьирования места вырезки в различных по прочности зонам, возникновение которых обусловлено приведенной технологией.
В итого всего по этой стандартной технологии получается:
Изображение
Рис. Частотное распределение предела текучести металла стали 02Х18Н10, отлитой в непрерывно-литую заготовку(НЛЗ) или в слиток, а также затем прошедших стандарные технологические схемы горячей, холодной деформации и отжига соответственно при 1150 ?С и 1100 ?С

Для анализа прочностных свойства металла с дендритной и равносной литыми макроструктурами после деформации было проанализировано сравнение частотных распределений предела текучести двух целых партий(только из одной плавки, т.е. с одним хим.составом без учета возможных ликваций элементов при литье, которое обязательно имеет место -хрома и никеля порядка +/-0,5%масс, углерода +/-0,01%масс) холоднодеформированных труб из стали марки 02Х18Н10. Они были получены холодной деформацией по 5 уменьшающимся маршрутам до готового размера 20х2,5мм из горячепрессованных труб размером 95х12,5мм, полученных из непрерывнолитой заготовки ?180мм(все 56 образцов партии), и также с использованием заготовки, полученной из отлитой в слиток(все 34 образца партии). Последняя перед прессованием ковалась тоже на заготовку ?180мм. Маршруты деформирования сравниваемых партий были одинаковые с той лишь разницей, что окончательную термообработку в виде аустенизации для труб из непрерывнолитой заготовки и заготовки, полученной из слитка, проводили соответственно при 1100 ?С и 1150?С.
При постоянстве химического состава каждой серии образцов из одной плавки больший в два раза разброс значений непрерывно-литого металла в отличие от откованного из слитка может объясняться только сохранением наследственности равноосной и дендритной макроструктур, составляющих в данном случае соответственно 39%абс. и 61%абс. частей всего металла по массе. Соотношение же толщин слоев при анализируемом размере заготовок с наружным диаметром 180мм и внутренним отверстием под прошивку для прессования в 27мм из-за квадратичного уменьшения сечения при уменьшении диаметра составляет 64% и 36% для равноосной и дендритной структур соответственно.

Аватара пользователя
venjuu
Сообщения: 326
Зарегистрирован: Вт ноя 13, 2007 18:46
Контактная информация:

Re: РАСЧЕТ предела текучести по з-ну КУЛОНА - 2

Номер сообщения:#8   venjuu » Сб сен 11, 2010 13:03

Юрий Венец в [url=http://dxdy.ru/post285263.html#p285263]сообщении #285263[/url] писал(а):
MOPO3OB в [url=http://dxdy.ru/post281435.html#p281435]сообщении #281435[/url] писал(а):
Zai в [url=http://dxdy.ru/post281425.html#p281425]сообщении #281425[/url] писал(а):А нельзя ли для начала привести аналогичные формулы для модуля упругости и коэффициента Пуассона?
Не уверен, что автор слышал такие слова.
Начну с г-на Морозову, т.к. моя с ним переписка носит сейчас, главным образом, почти лирический характер(чуть не доходя до интимного) и немного, признаюсь, отвлекает от множества сухой мат. логики множества формул, что подразумевая, может отпугивать людей...
Ну, "слышал, слышал" я. Но только не работаю я с динамическими задачами. Наше дело пределы, т.е. начало "течения"(площадка текучести или в нержавейке за ее отсутствием предел 0,2% увеличения длины после снятия напряжения), да и в итоге конец - т.е. прочность при разрыве.
Не удержусь прокоментировать, но это при нашем новом подходе, я надеюсь, эти точки будут реперными в понимании процесса.
На Ваш, "Zai", перевод разговора в направлении теоретических значений прочности, отмечу, что работает(см. выше).
P.S.причем уже позже создания нашей модели я нашел в РЖМ ссылку на расчет предела текучести по Кулону в кристаллах у др. автора:
Расчет предела текучести бездефектных монокристаллов. Бадамшин И.Х. Вестник УГА-ТУ. - 2006. - 7, - ?2, - с.54-56.
Zai в [url=http://dxdy.ru/post290169.html#p290169]сообщении #290169[/url] писал(а):Вопрос в том что Вы не учитываете периодическую структуру электрического поля. Четвертая степень будет соответствовать только конечному числу уединенных зарядов. При учете периодичности степень может понизится. В своем предыдущем посте я просил представить опубликованные не Вами известные величины пределов пропорцинальности не для сплавов а для чистых химических элементов с ОЦК.
действительно, модель построена на основе предположенного взаимодействия ядра и электронного облака единичного атома, которое может быть и действительно с какой-то там "периодической структурой". Но дело в том, что с принципиальной точки зрения в стали как поликристаллическом материале будет происходить векторное сложение взаимодействий для всех атомов и ее результирующий модуль на любое направление растяжения будет таки верным нашим опусам, к тому же экспериментально подтвержденным более чем на полусотни промышленных плавок. К тому же функцию с 4-ой степенью не я придумал, а она вытекает из закона Кулона и определения предела текучести как удельного напряжения на единицу площади(центрального сечения атома у нас).

Для других элементов принцип расчета тоже справедлив, что в первом приближении было проверено на мех.свойствах однофазных как чистого титана, так титановых сплавов, я уж не помню какие они там были: ОЦК или ГЦК. Но нам материалы на основе др.элементов пока не интересны, да и экспериментальных данных по ним нам найти будет тяжело, т.к. это не наша область.
Расчеты влияния дополнительного легирования различными элементами на предел текучести аустенитной стали типа Х18Н10 отражен на рис. 3.1.
Изображение
______________Рис.1.4.__________________________Рис.3.1.
Изменение предела текучести стали типа Х18Н10 при дополнительном легировании различными элементами.

слева приведенны данные известного металлофизика 60х годов Пиккеринга[Irvine K.I., Llewellyn D.T., Pickering F.B. High-strength austenitic stainless steels. ? J. Iron and Steel Inst., 1961, v.199, ?2, p.153-175.]
Cправа - наши расчтеты, дополненные по сравнению с Пиккерингом еще для Ni, Cr, Ti, являющимися основными в сталях данного класса.

Аватара пользователя
morozov
Сообщения: 30919
Зарегистрирован: Вт май 17, 2005 18:44
Откуда: с Уралу
Контактная информация:

Re: РАСЧЕТ предела текучести по з-ну КУЛОНА - 2

Номер сообщения:#9   morozov » Сб сен 11, 2010 15:16

действительно, модель построена на основе предположенного взаимодействия ядра и электронного облака единичного атома, которое может быть и действительно с какой-то там "периодической структурой".
Кто Вам сказал, что бессмысленную комбинацию слов можно называть моделью...

И не пытайтесь изображать из себя ученого, вы обыкновенный недобросовестный фрик.
Причем вы не демонстрируете эрудиции и в металловедении.
С уважением, Морозов Валерий Борисович

Аватара пользователя
venjuu
Сообщения: 326
Зарегистрирован: Вт ноя 13, 2007 18:46
Контактная информация:

Re: РАСЧЕТ предела текучести по з-ну КУЛОНА - 2

Номер сообщения:#10   venjuu » Чт июн 02, 2011 21:03

venjuu писал(а):Плотность дислокаций ? исходя из литературных данных колеблется от {10^7} - {10^8} до {10^{12}} соответственно от минимально деформированного металла до прошедшего максимальное деформационное упрочнение. В первом приближении для увеличения ? от состояния с его минимальным значением {10^7} - {10^8} до максимального в деформированном состоянии порядка {10^{12}} предположено по следующей зависимости(таблица 2 и рисунок 1):
\rho = \frac{{\frac{4}
{3} \cdot {{\left( {Na{t^{1}}} \right)}^{3 \cdot \frac{2}
{3}}}}}
{c} \cdot {4^{\frac{{\frac{{\sqrt 3 }}
{{2\sqrt 2 }}}}
{{\sqrt {Nat \cdot {D_{Fe}}^{\frac{2}
{3}}} }}}}
, 1/см2, _____________________(3)
где с ? скорость света в вакууме, 2,98\cdot {10^8}м/с;
DFe ? диаметр атома железа, 2,482ангтрем;
4 ? количество eg-электронов;
Nat1cм ? число атомов железа по длине зерна и в 1 см.
2/3 ? коэффициент перевода плотности дислокаций в объеме на площадь.
Описание зависимости ? по (3) от структурного коэффициента К аппроксимирующей линией получено в следующей зависимости:
\rho = \frac{{\frac{4}
{3} \cdot {{\left( {Na{t^{1}}} \right)}^{3 \cdot \frac{2}
{3}}}}}
{c} \cdot {2^{10K}} \cdot {6^{10K - 11}}
, 1/см2, R=0,9994____________(4)
Насчтет раземерности этих формул:
При постоянстве скорости движения электронов в железе со скоростью света, время и расстояние в их движении можно считать тождественными величинами и тогда размерность формулы (4.9) вида с/(м∙см2) и можно представить в виде традиционной размерности 1/см2. Скорость света же в выражении (4.9) является исходя из этого лишь коэффициентом пересчета размерных величин зерна во временны?е, отражающие, по-видимому, зависимость плотности дислокаций от времени пробега электронов по зерну, а соотвественно и частоты столкновений с их границами и измененением траектории движения.

Насчет же заявляемого здесь постоянства скорости движения электронов в железе со скоростью света ранее было это найдено в теме классическое описание электропроводности Fe

Аватара пользователя
venjuu
Сообщения: 326
Зарегистрирован: Вт ноя 13, 2007 18:46
Контактная информация:

Re: РАСЧЕТ предела текучести по з-ну КУЛОНА - 2

Номер сообщения:#11   venjuu » Пт июл 01, 2011 22:45

morozov писал(а):Изображение

science_freaks

©der schadenfroh schall (der_sch_shall) ответил на запись в Живом Журнале:
имею достоверную информацию от непосредственного участника событий о том, что этот "леонардо недовинчи" собственной персоной делал доклад в ИМФ НАНУ ? на указанную в посте тему
зы самым приличным отзывом на 5й минуте доклада было "Я не понимаю, почему мы должны слушать весь этот бред!"
______________________________________________________

[info]ice_blackwell
2010-09-10 09:44
Редко встретишь фрика-материаловеда, уж больно это наука проверяемая. Ан нет, нашёлся ведь.
совсем забыл: была публикация
Венец Ю.С. Расчетный метод оценки структуры и механических свойств аустенитных и углеродистых сталей. // Труды 3-й международной научно-технической конференции ?Металлофизика, механика материалов, наноструктур и процессов деформирования МЕТАЛЛДЕФОРМ ? 2009(Самара, СГАУ, 3-5 июня 2009г.? Т.1. Самара: издательство учебной литературы, - 2009, - 322с. - С.21-30.

конференция проходила в Самарском гос.аэрокосмическом университете при поддержке Волжского филиала Ин-та металлургии и материаловедения РАН
Сборник трудов оформлялся под руководством директора ВФ ИМЕТ РАН член-кора РАН проф.д.т.н. Гречникова Ф.В.
поставили 3-м в 1-ом томе при том, что за участие в конференции я не платил.

Аватара пользователя
morozov
Сообщения: 30919
Зарегистрирован: Вт май 17, 2005 18:44
Откуда: с Уралу
Контактная информация:

Re: РАСЧЕТ предела текучести по з-ну КУЛОНА - 2

Номер сообщения:#12   morozov » Сб июл 02, 2011 2:18

конференция проходила в Самарском гос.аэрокосмическом университете при поддержке Волжского филиала Ин-та металлургии и материаловедения РАН
Сборник трудов оформлялся под руководством директора ВФ ИМЕТ РАН член-кора РАН проф.д.т.н. Гречникова Ф.В.
поставили 3-м в 1-ом томе при том, что за участие в конференции я не платил.
Ну и что? Это ничего не меняет.
©der schadenfroh schall (der_sch_shall) ответил на запись в Живом Журнале:
имею достоверную информацию от непосредственного участника событий о том, что этот "леонардо недовинчи" собственной персоной делал доклад в ИМФ НАНУ ? на указанную в посте тему
зы самым приличным отзывом на 5й минуте доклада было "Я не понимаю, почему мы должны слушать весь этот бред!"
______________________________________________________

[info]ice_blackwell
2010-09-10 09:44
Редко встретишь фрика-материаловеда, уж больно это наука проверяемая. Ан нет, нашёлся ведь.
С этими жалобами в ЖЖ. Люди имеют право высказывать свое мнение.
Я не обязан объяснять свои действия по переносу тем. Но по дружбе скажу (повторю). Ваш труд не имеет к науке физике никакого отношения, как заметил цитированный товарищ "бред". Посему никакие ссылки на публикации ничего не меняют.
Хотите побеседовать с товарищами?
Прошу
http://ice-blackwell.livejournal.com/
http://ice-blackwell.livejournal.com/
С уважением, Морозов Валерий Борисович

Аватара пользователя
venjuu
Сообщения: 326
Зарегистрирован: Вт ноя 13, 2007 18:46
Контактная информация:

Re: РАСЧЕТ прочностных свойст Титановых сплавов

Номер сообщения:#13   venjuu » Сб дек 23, 2017 20:23

venjuu писал(а):
Сб сен 11, 2010 13:03
Для других элементов принцип расчета тоже справедлив, что в первом приближении было проверено на мех.свойствах однофазных как чистого титана, так титановых сплавов, я уж не помню какие они там были: ОЦК или ГЦК.
В металловедении, как оказалось, достаточно считать, например, в линейных корреляционных зависимостях пределов прочности и текучести, удлинения, сужения и ударной вязкости от алюминиевых и молибденовых прочностных и структурных эквивалентов.

А выскочившую нелинейнсоть от молибденового эквивалента авторы просто разбили на линейные участки 0...8, 8...12 и 12...33%.

Просто и сердито. Зато защитились по металловедению.

Источники:
1. Разработка методов прогнозирования механических свойств и обрабатываемости резанием деформированных полуфабрикатов из титановых сплавов в зависимости от химического состава: автореферат дис. ... к.т.н. : 05.16.01. / Р.А. Давыденко – Москва: МАТИ, 2013. – 23с. -
URL: tekhnosfera.com/razrabotka-metodov-prognozirovaniya-mehanicheskih-svoystv-i-obrabatyvaemosti-rezaniem-deformirovannyh-polufabrikatov-iz-t
2. Использование результатов промышленного контроля для прогнозирования механических свойств полуфабрикатов из титановых сплавов / Ю.Б. Егорова, В.Н. Уваров, Л.В. Давыденко, Р.А. Давыденко // Металловедение и термическая обработка металлов, - 2017, - №6, - С.52-58.

Аватара пользователя
morozov
Сообщения: 30919
Зарегистрирован: Вт май 17, 2005 18:44
Откуда: с Уралу
Контактная информация:

Re: РАСЧЕТ предела текучести по з-ну КУЛОНА - 2

Номер сообщения:#14   morozov » Сб дек 23, 2017 21:31

Кстати о титане. На закрытой выставке в 90-е на тему "на чем бы заработать" много всякого интересного было.
Институт Бочвара ("девятка") выставил заготовки из аморфного титана лезвий медицинских скальпелей. Я долго таскал такую штуку в кошельке, пока не потерял.
Удивительный материал. При жесткости сравнимой с обычным титаном, довольно трудно было изогнуть, никаких следов остаточной деформации. Практически идеальны материал для упругих элементов приборов. Например спираль бурдона для манометров было бы трудно "передавить". Отсутствие гистерезиса позволило бы повысить точность...

А матрац из таких пружин? Много чего разного...
С уважением, Морозов Валерий Борисович

Аватара пользователя
Коллега из Тамбова
Сообщения: 2450
Зарегистрирован: Чт окт 11, 2012 23:31
Откуда: с Воркуты

Re: РАСЧЕТ предела текучести по з-ну КУЛОНА - 2

Номер сообщения:#15   Коллега из Тамбова » Сб дек 23, 2017 22:23

И шарики сделать для Гришина. Отличная штука, скажу я Вам.
Свободы сеятель пустынный,
Я вышел рано, до звезды.
Рукою чистой и безвинной
В порабощённые бразды
Бросал живительное семя.
Не потерял я, братцы, время,
Благие мысли и труды.
ПОСМОТРИ, что там http://www.naupri.ru/journal/749 там фундаментальное открытие.

Ответить

Вернуться в «Оффтопик»